En enkel transformatorløs strømforsyning. Kondensatorkraft

De spurte meg ofte hvordan man kobler en mikrokontroller eller hva slags lavspentkrets direkte til 220 uten å bruke en transformator. Ønsket er ganske åpenbart - en transformator, til og med en puls, er veldig klumpete. Og å stappe den, for eksempel, inn i en kontrollkrets for en lysekrone som ligger direkte i en bryter, vil ikke fungere, uansett hvor mye du vil. Kanskje bare hule ut en nisje i veggen, men det er ikke vår metode!

Likevel er det en enkel og veldig kompakt løsning - dette er en deler på en kondensator.

Riktignok har ikke kondensatorstrømforsyninger isolasjon fra nettverket, så hvis noe plutselig brenner ut i det, eller går galt, kan det lett elektrisk støte deg, eller brenne ned leiligheten din, men ødelegge datamaskinen din for en veldig fin ting, i generelt utstyr Sikkerhet her må respekteres mer enn noen gang - det er beskrevet på slutten av artikkelen. Generelt, hvis jeg ikke har overbevist deg om at transformatorløse strømforsyninger er onde, så er jeg min egen onde Pinocchio, jeg har ingenting med det å gjøre. Ok, nærmere temaet.

Husker du den vanlige resistive skillelinjen?

Det ser ut til at det som er problemet, jeg valgte de nødvendige karakterene og fikk den nødvendige spenningen. Så rettet han Profit. Men ikke alt er så enkelt - en slik deler kan og vil kunne gi den nødvendige spenningen, men den vil ikke gi den nødvendige strømmen i det hele tatt. Fordi motstanden er veldig høy. Og hvis motstandene reduseres proporsjonalt, vil det gå en stor strøm gjennom dem, som ved en spenning på 220 volt vil gi svært store varmetap - motstandene vil varmes opp som en ovn og til slutt enten svikte eller starte en brann.

Alt endres hvis en av motstandene byttes ut med en kondensator. Poenget er - som du husker fra artikkelen om kondensatorer, er ikke spenningen og strømmen på kondensatoren i fase. De. når spenningen er på maksimum, er strømmen på minimum, og omvendt.

Siden spenningen vår er variabel, vil kondensatoren konstant utlades og lades, og det særegne ved utladningsladingen til en kondensator er at når den har en maksimal strøm (i ladeøyeblikket), så er minimumsspenningen og omvendt. Når den allerede er ladet og spenningen på den er maksimal, er strømmen null. Følgelig, i denne situasjonen, vil varmetapseffekten generert av kondensatoren (P=U*I) være minimal. De. han vil ikke engang svette. Og den reaktive motstanden til kondensatoren er Xc=-1/(2pi*f*C).

Teoretisk retrett

Det er tre typer motstand i en krets:

Aktiv - motstand (R)
Reaktiv - kondensator (X s) og spole (XL)
Kretsens totale motstand (impedans) Z=(R 2 +(X L +X s) 2) 1/2

Aktiv motstand er alltid konstant, og reaktiv motstand avhenger av frekvens.
X L =2pi*f * L
Xc=-1/(2pi*f*C)
Tegnet på et elements reaktans indikerer dets karakter. De. hvis mer enn null, så er disse induktive egenskaper, hvis mindre enn null, så er de kapasitive. Det følger av dette at induktans kan kompenseres med kapasitans og omvendt.

f er gjeldende frekvens.

Følgelig, ved likestrøm ved f = 0 og X L av spolen blir lik 0 og spolen blir til et vanlig stykke ledning med bare en aktiv motstand, og Xc av kondensatoren går til uendelig, og gjør den til en pause.

Det viser seg at vi har dette diagrammet:

Det er det, strømmen flyter i én retning gjennom en diode, i den andre gjennom den andre. Som et resultat, på høyre side av kretsen har vi ikke lenger en vekselstrøm, men en pulserende strøm - en halvbølge av en sinusoid.

La oss legge til en utjevningskondensator for å gjøre spenningen roligere, mikrofarad med 100 og volt med 25, elektrolytt:

I prinsippet er den allerede klar, det eneste er at du trenger å installere zenerdioden med en slik strøm at den ikke dør når det ikke er noen belastning i det hele tatt, for da må den ta rap for alle, trekke gjennom all strømmen som strømforsyningen kan gi.

Og du kan hjelpe ham med litt hjelp. Installer en strømbegrensende motstand. Riktignok vil dette redusere belastningskapasiteten til strømforsyningen, men dette er nok for oss.

Strømmen som denne kretsen kan levere kan grovt beregnes ved å bruke formelen:

I = 2F * C (1,41U - Uout/2).

  • F er frekvensen til forsyningsnettet. Vi har 50Hz.
  • C - kapasitet
  • U - spenning i stikkontakten
  • Uout - utgangsspenning

Selve formelen er avledet fra forferdelige integraler av formen til strøm og spenning. I prinsippet kan du google det selv ved å bruke søkeordet "quenching capacitor calculation", det er mye materiale.

I vårt tilfelle viser det seg at I = 100 * 0,46E-6 (1,41*U - Uout/2) = 15mA

Det er ikke ekstravaganza, men det er mer enn nok for at MK+TSOP+optointerface skal fungere. Og mer kreves vanligvis ikke.

Legg til et par kondensatorer for ekstra strømfiltrering, og du kan bruke:

Hvoretter jeg, som vanlig, etset og loddet alt:

Ordningen er testet ut mange ganger og fungerer. Jeg dyttet den en gang inn i det termiske glassvarmekontrollsystemet. Det var plass på størrelse med en fyrstikkeske, og sikkerheten var garantert av den totale innglassingen av hele blokken.

SIKKERHET

I denne ordningen det er ingen spenningsisolasjon fra forsyningskretsen, som betyr kretsen VELDIG FARLIG når det gjelder elektrisk sikkerhet.

Derfor er det nødvendig å ta en ekstremt ansvarlig tilnærming til installasjon og valg av komponenter. Håndter den også forsiktig og veldig forsiktig når du setter den opp.

Legg først merke til at en av pinnene går til GND direkte fra kontakten. Det betyr at det kan være en fase der, avhengig av hvordan støpselet settes inn i stikkontakten.

Følg derfor en rekke regler strengt:

  • 1. Karakterene skal settes med margin for så høy spenning som mulig. Dette gjelder spesielt for kondensatoren. Jeg har en 400 volt, men dette er den som var tilgjengelig. Det ville vært bedre om det var 600 volt, fordi... I det elektriske nettverket er det noen ganger spenningsstøt mye høyere enn den nominelle verdien. Standard strømforsyninger, på grunn av deres treghet, vil lett overleve det, men kondensatoren kan bryte gjennom - forestill deg konsekvensene for deg selv. Det er bra hvis det ikke er brann.
  • 2. Denne kretsen må være nøye isolert fra omgivelsene. Pålitelig etui slik at ingenting stikker ut. Hvis kretsen er montert på en vegg, bør den ikke berøre veggene. Generelt sett pakker vi det hele tett i plast, forglasser og graver ned på 20 meters dyp. :)))))
  • 3. Ikke berør noen av kjedeelementene med hendene når du setter opp. Ikke la det faktum at det er 5 volt ved utgangen berolige deg. Siden fem volt er det utelukkende i forhold til seg selv. Men i forhold til miljø er det fortsatt de samme 220.
  • 4. Etter frakobling er det sterkt tilrådelig å lade ut kjølekondensatoren. Fordi det gjenstår en ladning på 100-200 volt i den, og hvis du uforsiktig stikker hodet et sted på feil sted, vil det smertefullt bite fingeren din. Det er usannsynlig å være dødelig, men det er ikke mye av en hyggelig opplevelse, og uventede kan forårsake problemer.
  • 5. Hvis en mikrokontroller brukes, flash fastvaren KUN når den er fullstendig frakoblet nettverket. Dessuten må den slås av ved å trekke den ut av stikkontakten. Hvis dette ikke gjøres, vil datamaskinen med en sannsynlighet nær 100% bli drept. Og mest sannsynlig alt sammen.
  • 6. Det samme gjelder kommunikasjon med datamaskin. Med slik strømforsyning er det forbudt å koble til via USART, det er forbudt å kombinere jording.

Hvis du fortsatt ønsker å kommunisere med datamaskinen din, bruk potensielt separate grensesnitt. For eksempel en radiokanal, infrarød overføring, eller i verste fall dele RS232 i to uavhengige deler av optokoblere.

Det er mer lønnsomt og enklere å drive lavspent elektrisk og radioutstyr fra strømnettet. Transformatorstrømforsyninger er best egnet for dette, siden de er trygge å bruke. Interessen for transformatorløse strømforsyninger (BTBP) med stabilisert utgangsspenning avtar imidlertid ikke. En av grunnene er kompleksiteten ved å produsere transformatoren. Men for BTBP er det ikke nødvendig - bare riktig beregning kreves, men det er nettopp dette som skremmer uerfarne nybegynnere elektrikere. Denne artikkelen vil hjelpe deg med å gjøre beregninger og lette utformingen av en transformatorløs strømforsyning.

Et forenklet diagram av BPTP er vist i fig. 1. Diodebro VD1 er koblet til nettverket gjennom en quenching kondensator C gass, koblet i serie med en av diagonalene til broen. Den andre diagonalen på broen fungerer for belastningen av blokken - motstand R n. En filterkondensator Cf og en zenerdiode VD2 er koblet parallelt med lasten.

Beregningen av strømforsyningen begynner med å stille inn spenningen U n på lasten og strømstyrken I n. forbrukes av lasten. Jo større kapasitansen til kondensatoren C, jo høyere energikapasiteten til BPTP.

Kapasitansberegning

Tabellen viser data om kapasitansen X c til kondensatoren C slukket ved en frekvens på 50 Hz og gjennomsnittsverdien av strømmen I cf som passeres av kondensatoren C slukker, beregnet for tilfellet når R n = 0, det vil si med en kortslutning av lasten. (Tross alt er BTBP ikke følsom for denne unormale driftsmodusen, og dette er en annen stor fordel i forhold til transformatorstrømforsyninger.)

Andre verdier av kapasitans X s (i kilo-ohm) og gjennomsnittlig strømverdi I sr (i milliampere) kan beregnes ved å bruke formlene:


C slukkeapparat er kapasitansen til slukkekondensatoren i mikrofarader.

Hvis vi ekskluderer zenerdioden VD2, vil spenningen U n på belastningen og strømmen I n gjennom den avhenge av belastningen R n. Det er enkelt å beregne disse parameterne ved å bruke formlene:



U n - i volt, R n og X n - i kilo-ohm, I n - i milliampere, C gass - i mikrofarader. (Formlene nedenfor bruker de samme måleenhetene.)

Når belastningsmotstanden avtar, avtar også spenningen på den, og i henhold til en ikke-lineær avhengighet. Men strømmen som passerer gjennom lasten øker, selv om det er veldig lite. Så for eksempel fører en reduksjon i R n fra 1 til 0,1 kOhm (nøyaktig 10 ganger) til at U n reduseres med 9,53 ganger, og strømmen gjennom belastningen øker med bare 1,05 ganger. Denne "automatiske" strømstabiliseringen skiller BTBP fra transformatorstrømforsyninger.

Effekt Рн ved belastningen, beregnet med formelen:



med en nedgang i Rn, avtar den nesten like intenst som Un. For det samme eksempelet reduseres kraften som forbrukes av lasten med 9,1 ganger.

Siden strømmen I n av lasten ved relativt små verdier av motstand R n og spenning U n på den endres ekstremt lite, er det i praksis ganske akseptabelt å bruke omtrentlige formler:



Ved å gjenopprette zenerdioden VD2 får vi stabilisering av spenningen U n på nivået U st - en verdi som er praktisk talt konstant for hver spesifikke zenerdiode. Og med en liten belastning (høy motstand R n), er likheten U n = U st.

Beregning av lastmotstand

I hvilken grad kan R n reduseres slik at likheten U n = U st er gyldig? Så lenge ulikheten holder:



Følgelig, hvis belastningsmotstanden viser seg å være mindre enn den beregnede Rn, vil spenningen på belastningen ikke lenger være lik stabiliseringsspenningen, men vil være noe mindre, siden strømmen gjennom zenerdioden VD2 vil stoppe.


Beregning av tillatt strøm gjennom en zenerdiode

La oss nå bestemme hvilken strøm I n som vil strømme gjennom belastningen R n og hvilken strøm som vil strømme gjennom zenerdioden VD2. Det er klart at



Når belastningsmotstanden avtar, øker effekten som forbrukes av den P n =I n U n =U 2 st /R n. Men gjennomsnittlig strøm forbrukt av BPTP er lik



forblir uendret. Dette forklares med at strømmen I cf forgrener seg i to - I n og I st - og, avhengig av lastmotstanden, omfordeles mellom R n og zenerdioden VD2, og slik at jo lavere lastmotstanden R n er. , jo mindre strøm flyter gjennom Zener-dioden, og omvendt. Dette betyr at hvis belastningen er liten (eller helt fraværende), vil zenerdioden VD2 være under de vanskeligste forholdene. Derfor anbefales det ikke å fjerne belastningen fra BPTP, ellers vil all strømmen gå gjennom zenerdioden, noe som kan føre til feil.

Amplitudeverdien til nettverksspenningen er 220·√2=311(V). Pulsverdien til strømmen i kretsen, hvis vi neglisjerer kondensatoren C f, kan nå



Følgelig må zenerdioden VD2 pålitelig motstå denne pulsstrømmen i tilfelle utilsiktet frakobling av lasten. Vi bør ikke glemme mulige spenningsoverbelastninger i belysningsnettverket, som utgjør 20...25% av den nominelle verdien, og beregne strømmen som går gjennom zenerdioden når belastningen er av, under hensyntagen til en korreksjonsfaktor på 1,2. ..1.25.

Hvis det ikke er en kraftig zenerdiode

Når det ikke er noen zenerdiode med passende effekt, kan den erstattes fullstendig med en diode-transistor-analog. Men da bør BTBP bygges i henhold til skjemaet vist i fig. 2. Her avtar strømmen som flyter gjennom zenerdioden VD2 proporsjonalt med den statiske strømoverføringskoeffisienten til basen til den kraftige n-p-n transistoren VT1. Spenningen til UCT-analogen vil være omtrent 0,7V høyere enn Ust på zenerdioden VD2 med lavest effekt hvis transistoren VT1 er silisium, eller med 0,3V hvis den er germanium.

En p-n-p strukturtransistor er også anvendelig her. Imidlertid brukes kretsen vist i fig. 3.

Halvbølgeblokkberegning

Sammen med en helbølgelikeretter brukes noen ganger den enkleste halvbølgelikeretteren i BTBP (fig. 4). I dette tilfellet drives dens belastning Rn bare av positive halvsykluser med vekselstrøm, og de negative passerer gjennom dioden VD3 og omgår belastningen. Derfor vil gjennomsnittsstrømmen I cf gjennom diode VD1 være halvparten så mye. Dette betyr at når du beregner blokken, i stedet for X c, bør du ta 2 ganger motstanden lik



og den gjennomsnittlige strømmen med en kortsluttet belastning vil være lik 9,9 πС slukkeapparat = 31,1 С slokking. Ytterligere beregning av denne versjonen av BPTP utføres helt på samme måte som de tidligere tilfellene.

Beregning av spenning på quenching kondensator

Det er generelt akseptert at med en nettverksspenning på 220V, bør merkespenningen til quenching-kondensatoren C være minst 400V, det vil si med omtrent 30 prosent margin i forhold til amplitudenettverksspenningen, siden 1,3·311=404( V). Imidlertid, i noen av de mest kritiske tilfellene, bør dens nominelle spenning være 500 eller til og med 600V.

Og videre. Når du velger en passende kondensator C, bør det tas i betraktning at det er umulig å bruke kondensatorer av typene MBM, MBPO, MBGP, MBGTs-1, MBGTs-2 i BTBP, siden de ikke er designet for å fungere i vekselstrømkretser med en amplitudespenningsverdi over 150V.

De mest pålitelige kondensatorene i BTBP er MBGCh-1, MBGCh-2 med en merkespenning på 500V (fra gamle vaskemaskiner, lysrør osv.) eller KBG-MN, KBG-MP, men med en merkespenning på 1000V.

Filter kondensator

Kapasitansen til filterkondensatoren Cf er vanskelig å beregne analytisk. Derfor velges den eksperimentelt. Omtrent bør det antas at for hver milliampere gjennomsnittlig strøm som forbrukes, er det nødvendig å ta minst 3...10 μF av denne kapasitansen hvis BTBP-likeretteren er fullbølge, eller 10...30 μF hvis den er halvbølge.

Merkespenningen til oksidkondensatoren som brukes Cf må være minst U st. Og hvis det ikke er noen zenerdiode i BTBP, og belastningen er konstant på, må merkespenningen til filterkondensatoren overstige verdien:


Hvis belastningen ikke kan slås på konstant og det ikke er noen zenerdiode, bør merkespenningen til filterkondensatoren være mer enn 450V, noe som neppe er akseptabelt på grunn av den store størrelsen på kondensatoren Cf. Forresten, i dette tilfellet skal lasten kobles til igjen først etter at BTBP er koblet fra nettverket.

Og det er ikke alt

Det anbefales å supplere noen av de mulige BTBP-alternativene med ytterligere to hjelpemotstander. En av dem, hvis motstand kan være i området 300 kOhm...1 MOhm, er koblet parallelt med kondensator C-slukningsapparatet. Denne motstanden er nødvendig for å øke hastigheten på utladingen av kondensator C etter at enheten er koblet fra nettverket. Den andre - ballast - med en motstand på 10...51 Ohm er koblet til bruddet på en av nettverksledningene, for eksempel i serie med kondensatoren C slukkeapparat. Denne motstanden vil begrense strømmen gjennom diodene til VD1-broen når BTBP er koblet til nettverket. Dissipasjonseffekten til begge motstandene må være minst 0,5 W, noe som er nødvendig for å garantere mot mulige overflatebrudd på disse motstandene ved høyspenning. På grunn av ballastmotstanden vil zenerdioden belastes noe mindre, men den gjennomsnittlige effekten som forbrukes av BTBP vil øke merkbart.

Hvilke dioder å ta

Funksjonen til fullbølgelikeretteren BTBP i henhold til kretsene i fig. 1...3 kan lages av diodesammenstillinger i KTs405- eller KTs402-serien med bokstavindekser Ж eller И, hvis gjennomsnittsstrømmen ikke overstiger 600 mA, eller med indeksene A, B, hvis strømverdien når 1 A. Fire separate dioder koblet i henhold til brokrets, for eksempel KD105-serien med indeksene B, V eller G, D226 B eller V - opptil 300 mA, KD209 A, B eller V - opptil 500...700 mA, KD226 V, G eller D - opptil 1,7 A.

Diodene VD1 og VD3 i BTBP i henhold til diagrammet i fig. 4 kan være hvilken som helst av de ovennevnte. Det er også tillatt å bruke to diodeenheter KD205K V, G eller D for en strøm på opptil 300 mA eller KD205 A, V, Zh eller I - opptil 500 mA.

Og en siste ting. Den transformatorløse strømforsyningen, samt utstyret som er koblet til den, er koblet direkte til AC-nettverket! Derfor må de være pålitelig isolert fra utsiden, for eksempel plassert i en plastkasse. I tillegg er det strengt forbudt å "jorde" noen av terminalene deres, samt å åpne dekselet når enheten er slått på.

Den foreslåtte metodikken for beregning av BPTP har blitt testet av forfatteren i praksis i en årrekke. Hele beregningen utføres basert på det faktum at BPTP i hovedsak er en parametrisk spenningsstabilisator, der rollen til en strømbegrenser utføres av en quenching kondensator.

Magasinet "SAM" nr. 5, 1998

Når vi har å gjøre med enheter som opererer på en lavspenningsstrømkilde, har vi vanligvis flere alternativer for hvordan de skal drives. I tillegg til enkle, men dyre og klumpete transformatorer, kan du bruke transformatorløs strømforsyning.

For eksempel kan du få 5 volt fra 220 volt ved å bruke en slukkemotstand eller ved å bruke reaktansen til en kondensator. Imidlertid er denne løsningen kun egnet for enheter som har svært lavt strømforbruk. Hvis vi trenger mer strøm, for eksempel for å drive en LED-krets, vil vi møte en ytelsesbegrensning.

Hvis en enhet bruker en stor strøm og det er grunnleggende nødvendig å drive den fra et 220 volt nettverk, så er det en original løsning. Den består i å bruke kun en del av sinusbølgen til kraft under dens stigning og fall, dvs. i det øyeblikket når nettverksspenningen er lik eller mindre enn den nødvendige verdien.

Beskrivelse av driften av en transformatorløs strømforsyning

Det særegne ved kretsen er å kontrollere åpningsmomentet til MOSFET-transistoren - VT2 (IRF830). Hvis strømverdien til inngangsnettspenningen er lavere enn stabiliseringsspenningen til zenerdioden VD5 minus spenningsfallet over motstanden R3, vil transistor VT1 bli lukket. Takket være dette strømmer en positiv spenning gjennom motstand R4 til transistor VT2, som et resultat av at den er i åpen tilstand.

Strøm flyter gjennom transistoren VT2 i øyeblikket og strømverdien til nettspenningen lader kondensator C2. Selvfølgelig faller spenningen i nettverket til null, så det er nødvendig å inkludere en VD7-diode i kretsen, som forhindrer kondensatoren fra å lades ut tilbake til strømforsyningskretsen.

Når inngangsnettspenningen overskrider terskelen, får strømmen som går gjennom zenerdioden VD5 transistoren VT1 til å åpne. Transistoren med kollektoren omgår porten til transistoren VT2, som et resultat av at VT2 lukkes. Dermed lades kondensator C2 kun med den nødvendige spenningen.

Krafttransistoren VT2 åpner bare ved lav spenning, så dens totale effekttap i kretsen er veldig liten. Selvfølgelig avhenger stabiliteten til strømforsyningen av kontrollspenningen til zenerdioden, derfor, for eksempel, hvis vi ønsker å drive en krets med en mikrokontroller, må utgangen suppleres med en liten.

Motstand R1 beskytter kretsen og reduserer spenningsstøtet når den først slås på. Zenerdiode VD6 begrenser den maksimale spenningen på kontrollelektroden til transistoren VT2 til rundt 15 volt. Naturligvis, når du bytter transistor VT2, oppstår elektromagnetisk interferens. For å unngå å overføre støy til strømnettet, brukes et enkelt LC-filter bestående av L1- og C1-komponenter i inngangskretsen.

For alle nødvendige radioelektroniske kretser strømforsyninger. Og hvis en enhet kan operere direkte fra nettverket, krever andre forskjellige spenninger: for digitale mikrokretser, vanligvis +5V (for TTL-logikk) eller +7..9V (for CMOS-teknologier).
Forresten, hva er det: TTL og CMOS kan du lese
For ulike leker kreves vanligvis +5...12V. for strømforsyning av lysdioder +3..+5V, for forsterkere generelt...

Generelt, på en eller annen måte oppstår spørsmålet om å produsere en strømkilde, og ikke bare en kilde, men slik at den oppfyller de relevante kravene: nødvendig spenning og strøm ved utgangen, tilstedeværelsen av beskyttelse, og så videre.

Vi har en egen kategori dedikert til strømforsyninger, som kalles Strømforsyninger(materialer i kategorien), her vil vi vurdere det enkleste alternativet transformatorløs strømforsyning for enkle produkter som kan lages på bare et par minutter. Her er diagrammet hans:

Selvfølgelig er kraften til en slik kilde liten, og den kan bare brukes til de enkleste kretsene, men det viktigste er at den er stabilisert.

Det er "+", mikrokretser for negativ spenning er merket 79XX.

I diagrammet ovenfor er utgangsspenningen +5V (i henhold til typen Krenka som brukes), men om nødvendig kan den endres ved å installere en annen mikrokrets.
Bare i dette tilfellet må du ta hensyn til zenerdioden ved inngangen: den må velges slik at spenningen ved inngangen og utgangen til KREN har en forskjell på minst 2V.

Vel, det er ikke alt: selv ved å bruke en mikrokrets med standard utgangsspenning, om nødvendig, kan du fortsatt endre utgangsspenningen litt (for eksempel få 7,5V eller 6,5). For å gjøre dette må du legge til en ekstra krets med dioder eller zenerdioder til mikrokretsen, og du kan lese hvordan du gjør dette.

Selv en så enkel strømkilde kan "skrues opp" litt, det vil si at en høyere strøm kan oppnås i lasten. Men da vil det være nødvendig å innføre ytterligere ballastmotstander ved inngangen. Så, for eksempel, her er et diagram av en transformatorløs strømforsyning med en utgangsspenning på +12V

Transformatorløse strømforsyninger med en quenching-kondensator er praktiske i sin enkelhet, har små dimensjoner og vekt, men er ikke alltid anvendelige på grunn av den galvaniske tilkoblingen til utgangskretsen med et 220 V-nettverk.

I en transformatorløs strømforsyning er en seriekoblet kondensator og last koblet til et vekselspenningsnettverk. En ikke-polar kondensator koblet til en AC-krets oppfører seg som en motstand, men i motsetning til en motstand, sprer den ikke den absorberte kraften som varme.

For å beregne kapasiteten til slukkekondensatoren brukes følgende formel:

C er kapasitansen til ballastkondensatoren (F); Ieff - effektiv laststrøm; f er frekvensen til inngangsspenningen Uc (Hz); Uc — inngangsspenning (V); Un-last spenning (V).

For å lette beregningene kan du bruke en online kalkulator

Utformingen av transformatorløse kilder og enheter som drives fra dem må utelukke muligheten for å berøre noen ledere under drift. Spesiell oppmerksomhet bør rettes mot isolering av kontrollene.

  • Lignende artikler
  • - Bruken av operasjonsforsterkere (op-amps) i bærbart utstyr gir umiddelbart problemet med hvordan de skal drives med en bipolar spenning på +15 V. Et lignende spørsmål oppstår fordi parametrene til de fleste op-ampere er spesifikt gitt i referansematerialene. for disse forsyningsspenningene, og mange...
  • - På grunn av behovet for å sikre elektrisk styrke, blir dimensjonene og vekten til høyspenttransformatorer svært store. Derfor er det mer praktisk å bruke spenningsmultiplikatorer i høyspente strømforsyninger med lav effekt. Spenningsmultiplikatorer lages på grunnlag av likeretterkretser med kapasitive...
  • - Mottakeren kan stilles inn i området 70...150 MHz uten å endre verdiene til innstillingselementene. Mottakerens reelle følsomhet er omtrent 0,3 µV, forsyningsspenningen er 9 V. Det skal bemerkes at forsyningsspenningen til MC3362 er 2...7 V, og MC34119 er 2...12 V, så MC3362 får strøm gjennom...
  • - For å beregne en stabilisator brukes som regel bare to parametere - Ust (stabiliseringsspenning), Ist (stabiliseringsstrøm), forutsatt at laststrømmen er lik eller mindre enn stabiliseringsstrømmen. For en enkel beregning av stabilisatoren vil vi bruke følgende parametere som eksempel: Inngang...
  • - Mottakeren er designet for å motta signaler i DV-området (150 kHz...300 kHz). Hovedtrekket til mottakeren er antennen, som har en høyere induktans enn en konvensjonell magnetisk antenne. Dette gjør det mulig å bruke kapasitansen til innstillingskondensatoren i området 4...20pF, og også en slik mottaker har...