En enkel transformatorlös strömförsörjning. Kondensatoreffekt

De frågade mig ofta hur man ansluter en mikrokontroller eller vilken typ av lågspänningskrets direkt till 220 utan att använda en transformator. Önskan är ganska uppenbar - en transformator, till och med en puls, är mycket skrymmande. Och att till exempel proppa in den i en styrkrets för en ljuskrona direkt i en strömbrytare kommer inte att fungera, hur mycket du än vill. Kanske bara urholka en nisch i väggen, men det är inte vår metod!

Ändå finns det en enkel och mycket kompakt lösning - det här är en avdelare på en kondensator.

Det är sant att kondensatorströmförsörjning inte har isolering från nätverket, så om något plötsligt brinner ut i det, eller går fel, då kan det lätt elektrifiera dig, eller bränna ner din lägenhet, men förstöra din dator för en riktigt trevlig sak, i allmänt, utrustning Säkerhet här måste respekteras mer än någonsin - det beskrivs i slutet av artikeln. I allmänhet, om jag inte har övertygat dig om att transformatorlösa strömförsörjningar är onda, då är jag min egen onda Pinocchio, jag har ingenting med det att göra. Okej, närmare ämnet.

Kommer du ihåg den vanliga resistiva avdelaren?

Det verkar som att vad problemet är, jag valde de erforderliga betygen och fick den erforderliga spänningen. Sedan rätade han till Profit. Men allt är inte så enkelt - en sådan avdelare kan och kommer att kunna ge den erforderliga spänningen, men den kommer inte att ge den erforderliga strömmen alls. Därför att motståndet är mycket högt. Och om motstånden reduceras proportionellt, kommer en stor ström att flyta genom dem, vilket vid en spänning på 220 volt ger mycket stora värmeförluster - motstånden kommer att värmas upp som en kamin och så småningom antingen misslyckas eller starta en brand.

Allt förändras om ett av motstånden ersätts med en kondensator. Poängen är - som du kommer ihåg från artikeln om kondensatorer så är spänningen och strömmen på kondensatorn inte i fas. De där. när spänningen är på sitt maximum är strömmen på sitt minimum och vice versa.

Eftersom vår spänning är variabel, kommer kondensatorn ständigt att laddas ur och ladda, och det speciella med urladdningsladdningen av en kondensator är att när den har en maximal ström (vid laddningsögonblicket), då den lägsta spänningen och vice versa. När den redan är laddad och spänningen på den är maximal är strömmen noll. Följaktligen, i denna situation, kommer värmeförlusteffekten som genereras av kondensatorn (P=U*I) att vara minimal. De där. han kommer inte ens att svettas. Och det reaktiva motståndet hos kondensatorn är Xc=-1/(2pi*f*C).

Teoretisk reträtt

Det finns tre typer av motstånd i en krets:

Aktivt - motstånd (R)
Reaktiv - kondensator (X s) och spole (XL)
Kretsens totala resistans (impedans) Z=(R 2 +(X L +X s) 2) 1/2

Det aktiva motståndet är alltid konstant, och det reaktiva motståndet beror på frekvensen.
X L =2pi*f * L
Xc=-1/(2pi*f*C)
Tecknet för ett elements reaktans indikerar dess karaktär. De där. om mer än noll är dessa induktiva egenskaper, om mindre än noll är de kapacitiva. Av detta följer att induktans kan kompenseras med kapacitans och vice versa.

f är den aktuella frekvensen.

Följaktligen, vid likström vid f = 0 och X L av spolen blir lika med 0 och spolen förvandlas till ett vanligt stycke tråd med bara ett aktivt motstånd, och Xc av kondensatorn går till oändlighet, vilket gör den till ett brott.

Det visar sig att vi har detta diagram:

Det är det, ström flyter i en riktning genom en diod, i den andra genom den andra. Som ett resultat har vi på höger sida av kretsen inte längre en växelström, utan en pulserande ström - en halvvåg av en sinusform.

Låt oss lägga till en utjämningskondensator för att göra spänningen lugnare, mikrofarad med 100 och volt med 25, elektrolyt:

I princip är den redan klar, det enda är att du behöver installera zenerdioden med en sådan ström att den inte dör när det inte finns någon belastning alls, för då måste den ta rap för alla, dra igenom all ström som strömförsörjningen kan ge.

Och du kan hjälpa honom med lite hjälp. Installera ett strömbegränsande motstånd. Det är sant att detta kommer att kraftigt minska strömförsörjningens belastningskapacitet, men det räcker för oss.

Strömmen som denna krets kan leverera kan grovt beräknas med hjälp av formeln:

I = 2F * C (1,41 U - Uout/2).

  • F är frekvensen för försörjningsnätet. Vi har 50Hz.
  • C - kapacitet
  • U - spänning i uttaget
  • Uout - utspänning

Formeln i sig är härledd från fruktansvärda integraler av formen av ström och spänning. I princip kan du googla det själv med hjälp av sökordet "släckningskondensatorberäkning", det finns gott om material.

I vårt fall visar det sig att I = 100 * 0,46E-6 (1,41*U - Uout/2) = 15mA

Det är inte extravaganza, men det är mer än tillräckligt för att MK+TSOP+optointerface ska fungera. Och mer krävs vanligtvis inte.

Lägg till ett par kondensorer för ytterligare effektfiltrering och du kan använda:

Varefter jag, som vanligt, etsat och lödde allt:

Systemet har testats många gånger och fungerar. Jag stoppade in den en gång i det termiska glasuppvärmningssystemet. Det fanns utrymme lika stor som en tändsticksask, och säkerheten garanterades genom den totala glasningen av hela blocket.

SÄKERHET

I detta schema det finns ingen spänningsisolering från matningskretsen, vilket betyder kretsen VÄLDIGT FARLIGT när det gäller elsäkerhet.

Därför är det nödvändigt att ta ett extremt ansvarsfullt tillvägagångssätt för installation och val av komponenter. Hantera den också varsamt och mycket försiktigt när du sätter upp den.

Lägg först märke till att en av stiften går till GND direkt från uttaget. Det betyder att det kan finnas en fas där, beroende på hur stickkontakten sätts in i uttaget.

Följ därför strikt ett antal regler:

  • 1. Märkvärdena ska ställas in med marginal för så hög spänning som möjligt. Detta gäller särskilt för kondensatorn. Jag har en 400 volt, men det här är den som fanns tillgänglig. Det skulle vara bättre om det var 600 volt, för... I det elektriska nätverket finns det ibland spänningsöverslag mycket högre än det nominella värdet. Standard strömförsörjningar, på grund av deras tröghet, kommer lätt att överleva det, men kondensatorn kan bryta igenom - föreställ dig konsekvenserna för dig själv. Det är bra om det inte brinner.
  • 2. Denna krets måste vara noggrant isolerad från omgivningen. Pålitligt fodral så att inget sticker ut. Om kretsen är monterad på en vägg ska den inte röra väggarna. I allmänhet packar vi det hela tätt i plast, förglasar det och gräver ner det på 20 meters djup. :)))))
  • 3. Vid uppställning, rör inte något av kedjeelementen med händerna. Låt inte det faktum att det finns 5 volt vid utgången lugna dig. Eftersom fem volt är det uteslutande i förhållande till sig själv. Men i förhållande till miljön finns det fortfarande samma 220.
  • 4. Efter frånkoppling är det starkt tillrådligt att ladda ur släckkondensatorn. Därför att det finns kvar en laddning på 100-200 volt i den, och om du slarvigt sticker huvudet någonstans på fel ställe kommer det smärtsamt att bita ditt finger. Det är osannolikt att det blir ödesdigert, men det är inte mycket av en trevlig upplevelse, och oväntade händelser kan orsaka problem.
  • 5. Om en mikrokontroller används, flasha dess firmware ENDAST när den är helt frånkopplad från nätverket. Dessutom måste den stängas av genom att koppla ur den från uttaget. Om detta inte görs, kommer datorn med en sannolikhet nära 100% att dödas. Och mest troligt allt.
  • 6. Detsamma gäller kommunikation med dator. Med sådan strömförsörjning är det förbjudet att ansluta via USART, det är förbjudet att kombinera jordar.

Om du fortfarande vill kommunicera med din dator, använd potentiellt separata gränssnitt. Till exempel en radiokanal, infraröd sändning eller i värsta fall dela RS232 i två oberoende delar med optokopplare.

Det är mer lönsamt och lättare att driva lågspännings- och radioutrustning från elnätet. Transformatorströmförsörjningar är mest lämpliga för detta, eftersom de är säkra att använda. Intresset för transformatorlösa nätaggregat (BTBP) med stabiliserad utspänning avtar dock inte. En av anledningarna är komplexiteten i att tillverka transformatorn. Men för BTBP behövs det inte - bara korrekt beräkning krävs, men det är just det som skrämmer oerfarna nybörjare elektriker. Den här artikeln hjälper dig att göra beräkningar och underlätta konstruktionen av en transformatorlös strömförsörjning.

Ett förenklat diagram över BPTP visas i fig. 1. Diodbrygga VD1 är ansluten till nätverket genom en släckkondensator C-gas, ansluten i serie med en av bryggans diagonaler. Den andra diagonalen på bron fungerar för belastningen av blocket - motstånd R n. En filterkondensator Cf och en zenerdiod VD2 är parallellkopplade med lasten.

Beräkningen av strömförsörjningen börjar med att ställa in spänningen U n på lasten och strömstyrkan I n. förbrukas av lasten. Ju större kapacitans kondensatorn C har, desto högre energikapacitet har BPTP:n.

Kapacitansberäkning

Tabellen visar data om kapacitansen Xc för kondensatorn C släckt vid en frekvens av 50 Hz och medelvärdet av strömmen I cf som passeras av kondensatorn C släckning, beräknat för det fall då R n = 0, det vill säga med en kortslutning av lasten. (Trotts allt är BTBP inte känslig för detta onormala driftläge, och detta är en annan stor fördel jämfört med transformatorströmförsörjning.)

Andra värden på kapacitansen X s (i kilo-ohm) och medelströmvärdet I sr (i milliampere) kan beräknas med hjälp av formlerna:


C-släckare är kapacitansen för släckkondensatorn i mikrofarader.

Om vi ​​utesluter zenerdioden VD2, kommer spänningen U n på belastningen och strömmen I n genom den att bero på belastningen R n. Det är lätt att beräkna dessa parametrar med formlerna:



U n - i volt, R n och X n - i kilo-ohm, I n - i milliampere, C-gas - i mikrofarader. (Formlerna nedan använder samma måttenheter.)

När belastningsresistansen minskar, minskar också spänningen på den, och enligt ett olinjärt beroende. Men strömmen som passerar genom lasten ökar, om än väldigt lite. Så till exempel leder en minskning av R n från 1 till 0,1 kOhm (exakt 10 gånger) till det faktum att U n minskar med 9,53 gånger och strömmen genom belastningen ökar med endast 1,05 gånger. Denna "automatiska" strömstabilisering skiljer BTBP från transformatorströmförsörjning.

Effekt Рн vid belastningen, beräknad med formeln:



med en minskning av Rn minskar den nästan lika intensivt som Un. För samma exempel minskas den effekt som förbrukas av lasten med 9,1 gånger.

Eftersom strömmen I n för lasten vid relativt små värden på motståndet Rn och spänningen U n på den förändras extremt lite, är det i praktiken ganska acceptabelt att använda ungefärliga formler:



Genom att återställa zenerdioden VD2 får vi stabilisering av spänningen U n på nivån U st - ett värde som är praktiskt taget konstant för varje specifik zenerdiod. Och med en liten belastning (högt motstånd R n), är likheten U n = U st.

Beräkning av belastningsmotstånd

I vilken utsträckning kan R n reduceras så att likheten U n = U st är giltig? Så länge ojämlikheten gäller:



Följaktligen, om belastningsresistansen visar sig vara mindre än den beräknade Rn, kommer spänningen på belastningen inte längre att vara lika med stabiliseringsspänningen, utan kommer att vara något mindre, eftersom strömmen genom zenerdioden VD2 kommer att stanna.


Beräkning av tillåten ström genom en zenerdiod

Låt oss nu bestämma vilken ström In som kommer att flyta genom belastningen Rn och vilken ström som kommer att flyta genom zenerdioden VD2. Det är tydligt att



När belastningsmotståndet minskar, ökar den effekt som förbrukas av den Pn =I n U n =U 2 st /R n. Men den genomsnittliga effekt som förbrukas av BPTP är lika med



förblir oförändrad. Detta förklaras av att strömmen I cf förgrenar sig i två - I n och I st - och, beroende på belastningsresistansen, omfördelas mellan R n och zenerdioden VD2, och så att ju lägre belastningsresistans R n är. , desto mindre ström flyter genom Zenerdioden och vice versa. Detta innebär att om belastningen är liten (eller helt frånvarande) kommer zenerdioden VD2 att vara i de svåraste förhållandena. Det är därför det inte rekommenderas att ta bort belastningen från BPTP, annars kommer all ström att gå genom zenerdioden, vilket kan leda till dess misslyckande.

Nätspänningens amplitudvärde är 220·√2=311(V). Pulsvärdet för strömmen i kretsen, om vi försummar kondensatorn C f, kan nå



Följaktligen måste zenerdioden VD2 på ett tillförlitligt sätt motstå denna pulsström i händelse av oavsiktlig frånkoppling av lasten. Vi bör inte glömma eventuella spänningsöverbelastningar i belysningsnätverket, som uppgår till 20...25% av det nominella värdet, och beräkna strömmen som passerar genom zenerdioden när belastningen är avstängd, med hänsyn till en korrektionsfaktor på 1,2. ..1.25.

Om det inte finns någon kraftfull zenerdiod

När det inte finns någon zenerdiod med lämplig effekt kan den helt ersättas med en diod-transistoranalog. Men då bör BTBP byggas enligt schemat som visas i fig. 2. Här minskar strömmen som flyter genom zenerdioden VD2 i proportion till den statiska strömöverföringskoefficienten för basen av den kraftfulla n-p-n transistorn VT1. Spänningen på UCT-analogen kommer att vara ungefär 0,7V högre än Ust för zenerdioden VD2 med lägst effekt om transistorn VT1 är kisel, eller med 0,3V om den är germanium.

En p-n-p strukturtransistor är också användbar här. Emellertid används då den krets som visas i fig. 3.

Halvvågsblockberäkning

Tillsammans med en helvågslikriktare används ibland den enklaste halvvågslikriktaren i BTBP (Fig. 4). I det här fallet drivs dess belastning Rn endast av positiva halvcykler av växelström, och de negativa passerar genom dioden VD3 och går förbi belastningen. Därför blir medelströmmen I cf genom dioden VD1 hälften så mycket. Detta innebär att när du beräknar blocket, istället för X c, bör du ta 2 gånger motståndet lika med



och medelströmmen med en kortsluten belastning kommer att vara lika med 9,9 πС släckare = 31,1 С släckning. Ytterligare beräkning av denna version av BPTP utförs helt på samma sätt som de tidigare fallen.

Beräkning av spänning på släckkondensatorn

Det är allmänt accepterat att med en nätverksspänning på 220V bör märkspänningen för härdkondensatorn C vara minst 400V, det vill säga med ungefär 30 procents marginal i förhållande till amplitudnätets spänning, eftersom 1,3·311=404( V). Men i några av de mest kritiska fallen bör dess märkspänning vara 500 eller till och med 600V.

Och vidare. När man väljer en lämplig kondensator C bör man ta hänsyn till att det är omöjligt att använda kondensatorer av typerna MBM, MBPO, MBGP, MBGTs-1, MBGTs-2 i BTBP, eftersom de inte är designade för att fungera i växelströmskretsar med ett amplitudspänningsvärde som överstiger 150V.

De mest pålitliga kondensatorerna i BTBP är MBGCh-1, MBGCh-2 med en märkspänning på 500V (från gamla tvättmaskiner, lysrör etc.) eller KBG-MN, KBG-MP, men med en märkspänning på 1000V.

Filterkondensator

Kapacitansen för filterkondensatorn Cf är svår att beräkna analytiskt. Därför väljs den experimentellt. Ungefärligt bör det antas att för varje milliamp av genomsnittlig ström som förbrukas krävs att det tar minst 3...10 μF av denna kapacitans om BTBP-likriktaren är fullvåg, eller 10...30 μF om den är halvvåg.

Märkspänningen för den använda oxidkondensatorn Cf måste vara minst U st. Och om det inte finns någon zenerdiod i BTBP och belastningen är konstant på, måste filterkondensatorns märkspänning överstiga värdet:


Om belastningen inte kan slås på konstant och det inte finns någon zenerdiod, bör märkspänningen för filterkondensatorn vara mer än 450V, vilket knappast är acceptabelt på grund av den stora storleken på kondensatorn Cf. Förresten, i det här fallet bör belastningen återanslutas först efter att BTBP har kopplats bort från nätverket.

Och det är inte allt

Det är tillrådligt att komplettera något av de möjliga BTBP-alternativen med ytterligare två hjälpmotstånd. En av dem, vars resistans kan vara i intervallet 300 kOhm...1 MOhm, är parallellkopplad med kondensatorn C-släckaren. Detta motstånd behövs för att påskynda urladdningen av kondensator C efter att ha kopplat bort enheten från nätverket. Den andra - ballast - med ett motstånd på 10...51 Ohm är anslutet till brytningen av en av nätverksledningarna, till exempel i serie med kondensatorn C-släckaren. Detta motstånd kommer att begränsa strömmen genom dioderna på VD1-bryggan när BTBP är ansluten till nätverket. Förlusteffekten för båda motstånden måste vara minst 0,5 W, vilket är nödvändigt för att garantera mot eventuella ytavbrott hos dessa motstånd på grund av högspänning. På grund av ballastmotståndet kommer zenerdioden att belastas något mindre, men den genomsnittliga effekten som förbrukas av BTBP kommer att öka märkbart.

Vilka dioder man ska ta

Funktionen för helvågslikriktaren BTBP enligt kretsarna i fig. 1...3 kan göras av diodaggregat i KTs405- eller KTs402-serien med bokstavsindex Ж eller И, om medelströmmen inte överstiger 600 mA, eller med index A, B, om strömvärdet når 1 A. Fyra separata dioder anslutna enligt bryggkrets, till exempel KD105-serien med index B, V eller G, D226 B eller V - upp till 300 mA, KD209 A, B eller V - upp till 500...700 mA, KD226 V, G eller D - upp till 1,7 A.

Dioderna VD1 och VD3 i BTBP enligt diagrammet i fig. 4 kan vara något av ovanstående. Det är också tillåtet att använda två diodaggregat KD205K V, G eller D för en ström på upp till 300 mA eller KD205 A, V, Zh eller I - upp till 500 mA.

Och en sista sak. Den transformatorlösa strömförsörjningen, såväl som utrustningen som är ansluten till den, är anslutna direkt till AC-nätet! Därför måste de vara tillförlitligt isolerade från utsidan, säg placeras i ett plastfodral. Dessutom är det strängt förbjudet att "jorda" någon av deras terminaler, samt att öppna höljet när enheten är påslagen.

Den föreslagna metoden för att beräkna BPTP har prövats av författaren i praktiken under ett antal år. Hela beräkningen utförs baserat på det faktum att BPTP i huvudsak är en parametrisk spänningsstabilisator, där rollen som en strömbegränsare utförs av en släckkondensator.

Tidningen "SAM" nr 5, 1998

När vi har att göra med enheter som arbetar på en lågspänningsströmkälla, har vi vanligtvis flera alternativ för hur de ska drivas. Förutom enkla, men dyra och skrymmande transformatorer kan du använda transformatorlös strömförsörjning.

Till exempel kan du få 5 volt från 220 volt med hjälp av ett härdningsmotstånd eller med hjälp av reaktansen hos en kondensator. Denna lösning är dock endast lämplig för enheter som har mycket låg strömförbrukning. Om vi ​​behöver mer ström, till exempel för att driva en LED-krets, kommer vi att stöta på en prestandabegränsning.

Om någon enhet förbrukar en stor ström och det är fundamentalt nödvändigt att driva den från ett 220 volts nätverk, så finns det en originallösning. Den består i att endast använda en del av sinusvågen för kraft under dess uppgång och fall, d.v.s. i det ögonblick då nätverksspänningen är lika med eller mindre än det erforderliga värdet.

Beskrivning av driften av en transformatorlös strömförsörjning

Det speciella med kretsen är att styra öppningsmomentet för MOSFET-transistorn - VT2 (IRF830). Om strömvärdet på ingångsnätspänningen är lägre än stabiliseringsspänningen för zenerdioden VD5 minus spänningsfallet över motståndet R3, kommer transistorn VT1 att stängas. Tack vare detta strömmar en positiv spänning genom motståndet R4 till transistorn VT2, vilket resulterar i att den är i öppet tillstånd.

Ström flyter genom transistorn VT2 för tillfället och strömvärdet för nätspänningen laddar kondensatorn C2. Naturligtvis sjunker spänningen i nätverket till noll, så det är nödvändigt att inkludera en VD7-diod i kretsen, vilket förhindrar att kondensatorn laddas ur tillbaka till strömförsörjningskretsen.

När ingångsnätspänningen överstiger tröskeln, får strömmen som passerar genom zenerdioden VD5 att transistorn VT1 öppnas. Transistorn med sin kollektor går förbi porten på transistorn VT2, som ett resultat av att VT2 stänger. Således laddas kondensatorn C2 endast med den erforderliga spänningen.

Effekttransistorn VT2 öppnar endast vid låg spänning, så dess totala effektförlust i kretsen är mycket liten. Naturligtvis beror strömförsörjningens stabilitet på styrspänningen för zenerdioden, därför, till exempel, om vi vill driva en krets med en mikrokontroller, måste utgången kompletteras med en liten.

Motstånd R1 skyddar kretsen och minskar spänningsstöten första gången den slås på. Zenerdioden VD6 begränsar den maximala spänningen på kontrollelektroden på transistor VT2 till cirka 15 volt. Naturligtvis, när du byter transistor VT2, uppstår elektromagnetisk störning. För att undvika överföring av brus till elnätet används ett enkelt LC-filter bestående av L1- och C1-komponenter i ingångskretsen.

För alla radio-elektroniska kretsar som krävs nätaggregat. Och om en enhet kan fungera direkt från nätverket, kräver andra olika spänningar: för digitala mikrokretsar, vanligtvis +5V (för TTL-logik) eller +7..9V (för CMOS-teknik).
Förresten, vad är det: TTL och CMOS kan du läsa
För olika leksaker krävs vanligtvis +5...12V. för att driva lysdioder +3..+5V, för förstärkare i allmänhet...

I allmänhet, på ett eller annat sätt uppstår frågan om att tillverka en strömkälla, och inte bara en källa, utan så att den uppfyller de relevanta kraven: den erforderliga spänningen och strömmen vid utgången, närvaron av skydd och så vidare.

Vi har en separat kategori dedikerad till strömförsörjning, som kallas Nätaggregat(material i kategorin), här kommer vi att överväga det enklaste alternativet transformatorlös strömförsörjning för enkla produkter som kan tillverkas på bara ett par minuter. Här är hans diagram:

Naturligtvis är kraften hos en sådan källa liten och den kan endast användas för de enklaste kretsarna, men det viktigaste är att den är stabiliserad.

Det är "+", mikrokretsar för negativ spänning är märkta 79XX.

I diagrammet ovan är utspänningen +5V (enligt vilken typ av Krenka som används), men vid behov kan den ändras genom att installera en annan mikrokrets.
Endast i det här fallet måste du vara uppmärksam på zenerdioden vid ingången: den måste väljas så att spänningen vid ingången och utgången av KREN har en skillnad på minst 2V.

Tja, det är inte allt: även om du använder en mikrokrets med standardutgångsspänning, om det behövs, kan du fortfarande ändra utspänningen något (till exempel få 7,5V eller 6,5). För att göra detta måste du lägga till en extra krets av dioder eller zenerdioder till mikrokretsen, och du kan läsa hur du gör detta.

Även en sådan enkel strömkälla kan "startas upp" lite, det vill säga en högre ström kan uppnås i lasten. Men då kommer det att bli nödvändigt att införa ytterligare ballastmotstånd vid ingången. Så här är till exempel ett diagram över en transformatorlös strömförsörjning med en utspänning på +12V

Transformatorlösa strömförsörjningar med en släckkondensator är bekväma i sin enkelhet, har små dimensioner och vikt, men är inte alltid tillämpliga på grund av den galvaniska anslutningen av utgångskretsen med ett 220 V-nätverk.

I en transformatorlös strömförsörjning är en seriekopplad kondensator och last kopplade till ett växelspänningsnätverk. En opolär kondensator ansluten till en växelströmskrets beter sig som ett motstånd, men till skillnad från ett motstånd avleder den inte den absorberade effekten som värme.

För att beräkna kapaciteten hos släckkondensatorn används följande formel:

C är kapacitansen för ballastkondensatorn (F); Ieff - effektiv belastningsström; f är frekvensen för inspänningen Uc (Hz); Uc — ingångsspänning (V); Avlastningsspänning (V).

För enklare beräkningar kan du använda en online-kalkylator

Utformningen av transformatorlösa källor och enheter som drivs från dem måste utesluta möjligheten att vidröra några ledare under drift. Särskild uppmärksamhet bör ägnas åt att isolera reglagen.

  • Liknande artiklar
  • - Användningen av operationsförstärkare (op-amps) i bärbar utrustning ställer omedelbart till problemet med hur de ska drivas med en bipolär spänning på +15 V. En liknande fråga uppstår eftersom parametrarna för de flesta op-amps i referensmaterialet anges specifikt för dessa matningsspänningar och många...
  • - På grund av behovet av att säkerställa elektrisk styrka blir dimensionerna och vikten av högspänningstransformatorer mycket stora. Därför är det mer bekvämt att använda spänningsmultiplikatorer i högspänningsaggregat med låg effekt. Spänningsmultiplikatorer skapas på basis av likriktarkretsar med kapacitiva...
  • - Mottagaren kan ställas in i intervallet 70...150 MHz utan att ändra inställningarnas värden. Mottagarens verkliga känslighet är cirka 0,3 µV, matningsspänningen är 9 V. Det bör noteras att matningsspänningen för MC3362 är 2...7 V, och MC34119 är 2...12 V, så MC3362 drivs genom...
  • - För att beräkna en stabilisator används som regel bara två parametrar - Ust (stabiliseringsspänning), Ist (stabiliseringsström), förutsatt att belastningsströmmen är lika med eller mindre än stabiliseringsströmmen. För en enkel beräkning av stabilisatorn kommer vi att använda följande parametrar som exempel: Input...
  • - Mottagaren är designad för att ta emot signaler inom DV-området (150 kHz...300 kHz). Huvudfunktionen hos mottagaren är antennen, som har en högre induktans än en konventionell magnetisk antenn. Detta gör det möjligt att använda kapacitansen för avstämningskondensatorn i intervallet 4...20pF, och även en sådan mottagare har...